| 标题 | 高温条件下HTPB推进剂药柱老化研究 |
| 范文 | 曹亮+于晓辉+徐波+杜向辉+左艳辉+高胜臣 摘 要：针对复合固体推进剂的老化问题，探讨了复合固体推进剂的老化机理及老化的主要 影响因素。以某型复合固体推进剂药柱为研究对象，开展了高温加速老化试验。通过研究HTPB 推进剂在高温加速老化条件下的贮存性能，得到了各种贮存性能随老化时间的变化规律，分析了 高温加速条件下HTPB推进剂的老化机理，预估了该HTPB推进剂药柱的寿命。 关键词：复合固体推进剂；加速老化；老化机理；寿命预估 中图分类号：V435 文献标识码：A 文章编号：1673-5048（2014）03-0040-04 ResearchonGrainAgingofHTPBPropellantsunder theHighTemperatureCondition CAOLiang1，YUXiaohui1，XUBo2，DUXianghui1，ZUOYanhui1，GAOShengchen1 （1.AeronauticalMilitaryRepresentativeOfficeofNavalinLuoyang，Luoyang471009，China； 2.Unit91467ofPLA，Jiaozhou266311，China） Abstract：Fortheproblemofthecompositesolidpropellantaging，theagingmechanismandthe mainaginginfluencingfactorsofthecompositesolidpropellantarediscussed.Basedonacertaincompos itesolidpropellantgrain，acceleratedagingexperimentinhightemperatureconditionaresetup.Byre searchingthestoragestabilityofHTPBpropellantunderthehightemperatureandacceleratedagingcondi tions，thechangingruleofallstoragestabilityfollowingtheagingtimeisgotten，andtheagingmechanism ofHTPBpropellantinhightemperatureandacceleratedagingconditionsisanalysed，thelifeofHTPB propellantgrainisestimated. Keywords：compositesolidpropellant；acceleratedaging；agingmechanism；lifeestimate 0 引 言 复合固体推进剂是固体火箭发动机的能源， 通常人们都希望固体火箭发动机具有较长的贮存 寿命，并能准确预估它，因此固体推进剂的老化备 受重视[1]，固体推进剂的老化现象是一种自然现 象，虽然不能做到绝对防止推进剂的老化，但是可 以通过研究固体推进剂的老化性能，逐步认识和掌握固体推进剂的老化规律，采取有效的防老化 措施，延缓其老化速度，以增加推进剂的贮存寿 命。 国内外在推进剂老化性能方面都做了大量研 究工作[2-8]。固体推进剂在贮存期间发生的性能变 化主要是由药柱老化引起的，因而对固体推进剂 药柱老化进行研究能有效预估药柱的使用寿命[9]。 本文通过研究HTPB推进剂在高温加速老化 条件下的贮存性能，得到了各种贮存性能随老化 时间的变化规律，分析了该条件下HTPB推进剂的 老化机理，并预估了该推进剂药柱的寿命。 1 HTPB推进剂的老化机理 不同类型推进剂老化机理各不相同，这既取 决于氧化剂的种类及其热分解和水解，也取决于 粘合剂的分子结构、固化剂种类、固化温度和时 间、环境温度、湿度等。 HTPB推进剂的老化机理主要为粘合剂体系的 后固化、氧化交联和降解断链。 后固化的结果是使推进剂交联密度增加，强 度、模量上升，伸长率下降。 氧化交联是聚丁二烯系统重要的化学老化反 应，就聚丁二烯推进剂而言，公认的老化机理是该 类聚合物双键部位的氧化交联。氧化交联的结果 是使强度、模量上升，伸长率下降。 推进剂中降解断链是一种常见现象，它与固 化系统和环境因素均有关系，降解断链能导致强 度、模量下降，伸长率上升。 2 复合固体推进剂老化的主要影响因素 引起复合固体推进剂老化的主要因素分为推 进剂的内部因素和外部因素。 2.1 内部因素 内部因素主要有：粘合剂高聚物结构特征、氧 化剂和其他组分的影响。 粘合剂高聚物结构的影响主要包括三个方面： 化学结构、链结构、物理结构。 氧化剂作为推进剂的主要成分，对固体推进 剂的老化性能有显著影响。 除了粘合剂和氧化剂外，推进剂的其他组分， 诸如固化剂种类、增塑剂和燃速催化剂种类与含 量、稀释剂种类与含量等，对其老化性能也有影 响。 2.2 外部因素 影响推进剂老化的外部因素主要有温度、湿 度、受力状态和表面效应等，其中最主要的影响因 素是温度和湿度。 固体推进剂药柱在加速老化过程中，必然要 经受环境温度的作用。高温加速老化试验表明，温 度越高，性能变化越严重，即老化速率越大。 湿度也能导致固体推进剂贮存期间性能降低， 贺南昌[10]研究了贮存湿度对HTPB推进剂老化性 能的影响，结果发现，HTPB推进剂在约60%的相 对湿度下暴露10天以上时，推进剂力学性能出现 严重恶化。 3 高温加速老化试验及试验结果 3.1 试验原材料准备及性能测试 本文研究涉及的固体推进剂为HTPB推进剂， 推进剂用小方坯规格：120mm×30mm×220mm。 将方坯分别置于40℃，50℃，60℃，70℃， 80℃五个烘箱内，进行了加速老化试验。试验参 考标准GJB770B-2005《火药试验方法》、QJ2328A 《复合固体推进剂高温加速老化试验方法》。 （1）常温力学性能测试 定期取试样，将其置于干燥器中，自然冷却一 天，待应力释放后，进行常温力学性能测试。测试 参考标准QJ924《复合固体推进剂单向拉伸试验方 法》，测试条件：（+23±2）℃，拉速100mm/min。 （2）推进剂表面形貌观察 对推进剂切面或试件的拉伸断面采用电子显 微镜进行观察。 3.2 试验数据 （1）推进剂常温力学性能随贮存老化时间的 变化 推进剂高温加速老化过程中常温力学性能试 验结果见图1。 （2）固体填料/粘合剂基体微观形貌随老化时 间变化情况 未经过加速老化和80℃下经过156天加速老化的HTPB推进剂断口扫描电镜图，以及末经加速 老化和80℃下经过225天加速老化的ATPB推进 剂切面扫描电镜图分别如图2和图3所示。 4 高温加速条件下HTPB推进剂的老化 性能 4.1 HTPB推进剂加速老化过程中的宏观力学 性能 （1）推进剂加速老化过程中的最大抗拉强度 的变化规律 如图1所示，HTPB推进剂最大抗拉强度随着老化时间的延长基本上呈现降低、增加、降低、增 加、降低的变化趋势。在老化初期，由于降解断 链，最大抗拉强度呈降低的趋势；随着老化时间的 延长，由于后固化反应，最大抗拉强度开始增加； 老化中期，后固化已经完全，由于降解断链作用， 最大抗拉强度开始降低；老化中后期，最大抗拉强 度又开始增加，表明HTPB推进剂氧化交联作用强 于降解断链作用；老化后期，由于降解断链作用， 最大抗拉强度有所降低。 总的来说，在推进剂加速老化的全过程中，降 解断链和氧化交联作用基本上同时存在。在整个 老化时间内，最大抗拉强度变化速率基本上为正 值，表明氧化交联作用强于降解断链作用。 （2）推进加速老化过程中最大伸长率的变化 规律 如图1所示，最大伸长率整体上呈降低的趋 势，温度越高，最大伸长率变化百分率越大。老化 初期，最大伸长率基本上呈降低趋势，存在后固化 反应；老化中期，最大伸长率变化平缓，这是由于 氧化交联和后固化基本处于平衡；老化后期，温度 越高，相同老化时间最大伸长率越低。 最大伸长率整体上呈降低的趋势，表明氧化 交联占主导地位。温度越高，后固化、降解断链和 氧化交联反应越显著，同时由于推进剂的氧化交 联作用强于降解断链作用，导致最大伸长率越低。 4.2 HTPB推进剂加速老化过程中固体填料/粘 合剂基体微观形貌的变化规律 如图2所示，80℃下经过156天加速老化的 HTPB推进剂断口粘合剂基体与固体填料界面清 晰，填料已发生脱粘，说明界面粘结性不良，而没 有经过加速老化的推进剂基体与固体填料界面模 糊，固体填料与粘合剂粘结较好，无明显“脱湿” 现象。 如图3所示，80℃下经过225天加速老化的推 进剂，其固体填料与粘合剂的粘结变差，部分固体 填料与粘合剂体系已发生明显“脱湿”，而未经过 加速老化的推进剂固体填料与粘合剂的粘结情况 良好。 5 HTPB推进剂药柱的寿命预估 5.1 寿命预估方法 关于复合固体推进剂的寿命预估，国内外已 有大量研究[11-14]，本文主要根据QJ2328A《复合 固体推进剂高温加速老化试验方法》对已有数据开 展计算，对该HTPB推进剂药柱的寿命进行预估。 5.2 计算方法步骤 按QJ2328A附录A公式（A.1）进行回归分析， 求得各温度下最大伸长率随时间变化的回归方程 以及温度与性能变化速率常数相关的回归方程，结果见表1～2。 由于配方各老化试验温度下的εm，0都接近单 向拉伸性能的初始值，故把初始值定为εm，0，定εm =40%为性能指标下限。 （1）在HTPB推进剂加速老化过程中，最大抗 拉强度随着老化时间的延长呈降低、增加、降低、 增加、降低的变化趋势，最大伸长率整体上呈降低 的趋势，符合丁羟推进剂的老化机理； （2）通过HTPB推进剂加速老化的扫描电镜 图可以看出，部分固体填料与粘合剂体系已发生 明显“脱湿”，表明HTPB推进剂在加速老化过程 中存在老化损伤； （3）在现有试验数据的条件下对该型固体推 进剂贮存寿命的预估结论为17年。 参考文献： [1]彭培根，刘培谅，张仁.固体推进剂性能及原理[M]. 长沙：国防科学技术大学，1987. [2]贺南昌.复合固体推进剂的化学老化[J].固体火箭技术，1991，14（3）：71-77. [3]王春华，彭网大，翁武军，等.HTPB推进剂凝胶分解 特性与老化性能的相关性[J].推进技术，2000，21 （2）：84-87. [4]邢耀国，马银民，董可海，等.用长期贮存定期检测法 预测药柱使用寿命[J].推进技术，1999，20（5）：39- 43. [5]LaytonLH.ChemicalStructuralAgingEffects[R]. ADA002836，1974. [6]CunliffeAV，TodDA，SevenoaksGB.SolFraction Measurements-ATooltoStudyCross-LinkingandAge inginCompositePropellantsandPBXs[C]//37thInter nationalAnnualConferenceofICT，Karlsruhe，Germany， 2006. [7]CelinaM，SkutnikElliottJM，WintersST，etal.Corre lationofAntioxidantDepletionandMechanicalPerform anceDuringThermalDegraditonofanHTPBElastomer [J].PolymerDegradationandStability，2006，91（8）： 1870-1879. [8]LaytonLH.ChemicalStructuralAgingStudiesonHTPB Propellant[R].ADA010731，1975. [9]王春华，彭网大，翁武军，等.HTPB推进剂贮存寿命 的理论预估[J].推进技术，2000，21（3）：63-66. [10]贺南昌.丁羟推进剂老化研究[R].长沙：国防科技大 学，1991. [11]刘宝芬.固体火箭发动机使用寿命预测[J].推进技 术，1986（1）：21-31. [12]HollG.FormerandModernMethodsfortheDetermina tionoftheServiceLifeofRocketPropellants[R].AD- A330303，1996. [13]王春华，彭网大，翁武军，等.固体推进剂贮存寿命 预估方法[J].火炸药，1997（3）：34-37. [14]谢丽宽，邢耀国.超期贮存发动机固体推进剂能量特 性试验研究[J].海军航空工程学院学报，2005，20 （1）：153-156. 3.1 试验原材料准备及性能测试 本文研究涉及的固体推进剂为HTPB推进剂， 推进剂用小方坯规格：120mm×30mm×220mm。 将方坯分别置于40℃，50℃，60℃，70℃， 80℃五个烘箱内，进行了加速老化试验。试验参 考标准GJB770B-2005《火药试验方法》、QJ2328A 《复合固体推进剂高温加速老化试验方法》。 （1）常温力学性能测试 定期取试样，将其置于干燥器中，自然冷却一 天，待应力释放后，进行常温力学性能测试。测试 参考标准QJ924《复合固体推进剂单向拉伸试验方 法》，测试条件：（+23±2）℃，拉速100mm/min。 （2）推进剂表面形貌观察 对推进剂切面或试件的拉伸断面采用电子显 微镜进行观察。 3.2 试验数据 （1）推进剂常温力学性能随贮存老化时间的 变化 推进剂高温加速老化过程中常温力学性能试 验结果见图1。 （2）固体填料/粘合剂基体微观形貌随老化时 间变化情况 未经过加速老化和80℃下经过156天加速老化的HTPB推进剂断口扫描电镜图，以及末经加速 老化和80℃下经过225天加速老化的ATPB推进 剂切面扫描电镜图分别如图2和图3所示。 4 高温加速条件下HTPB推进剂的老化 性能 4.1 HTPB推进剂加速老化过程中的宏观力学 性能 （1）推进剂加速老化过程中的最大抗拉强度 的变化规律 如图1所示，HTPB推进剂最大抗拉强度随着老化时间的延长基本上呈现降低、增加、降低、增 加、降低的变化趋势。在老化初期，由于降解断 链，最大抗拉强度呈降低的趋势；随着老化时间的 延长，由于后固化反应，最大抗拉强度开始增加； 老化中期，后固化已经完全，由于降解断链作用， 最大抗拉强度开始降低；老化中后期，最大抗拉强 度又开始增加，表明HTPB推进剂氧化交联作用强 于降解断链作用；老化后期，由于降解断链作用， 最大抗拉强度有所降低。 总的来说，在推进剂加速老化的全过程中，降 解断链和氧化交联作用基本上同时存在。在整个 老化时间内，最大抗拉强度变化速率基本上为正 值，表明氧化交联作用强于降解断链作用。 （2）推进加速老化过程中最大伸长率的变化 规律 如图1所示，最大伸长率整体上呈降低的趋 势，温度越高，最大伸长率变化百分率越大。老化 初期，最大伸长率基本上呈降低趋势，存在后固化 反应；老化中期，最大伸长率变化平缓，这是由于 氧化交联和后固化基本处于平衡；老化后期，温度 越高，相同老化时间最大伸长率越低。 最大伸长率整体上呈降低的趋势，表明氧化 交联占主导地位。温度越高，后固化、降解断链和 氧化交联反应越显著，同时由于推进剂的氧化交 联作用强于降解断链作用，导致最大伸长率越低。 4.2 HTPB推进剂加速老化过程中固体填料/粘 合剂基体微观形貌的变化规律 如图2所示，80℃下经过156天加速老化的 HTPB推进剂断口粘合剂基体与固体填料界面清 晰，填料已发生脱粘，说明界面粘结性不良，而没 有经过加速老化的推进剂基体与固体填料界面模 糊，固体填料与粘合剂粘结较好，无明显“脱湿” 现象。 如图3所示，80℃下经过225天加速老化的推 进剂，其固体填料与粘合剂的粘结变差，部分固体 填料与粘合剂体系已发生明显“脱湿”，而未经过 加速老化的推进剂固体填料与粘合剂的粘结情况 良好。 5 HTPB推进剂药柱的寿命预估 5.1 寿命预估方法 关于复合固体推进剂的寿命预估，国内外已 有大量研究[11-14]，本文主要根据QJ2328A《复合 固体推进剂高温加速老化试验方法》对已有数据开 展计算，对该HTPB推进剂药柱的寿命进行预估。 5.2 计算方法步骤 按QJ2328A附录A公式（A.1）进行回归分析， 求得各温度下最大伸长率随时间变化的回归方程 以及温度与性能变化速率常数相关的回归方程，结果见表1～2。 由于配方各老化试验温度下的εm，0都接近单 向拉伸性能的初始值，故把初始值定为εm，0，定εm =40%为性能指标下限。 （1）在HTPB推进剂加速老化过程中，最大抗 拉强度随着老化时间的延长呈降低、增加、降低、 增加、降低的变化趋势，最大伸长率整体上呈降低 的趋势，符合丁羟推进剂的老化机理； （2）通过HTPB推进剂加速老化的扫描电镜 图可以看出，部分固体填料与粘合剂体系已发生 明显“脱湿”，表明HTPB推进剂在加速老化过程 中存在老化损伤； （3）在现有试验数据的条件下对该型固体推 进剂贮存寿命的预估结论为17年。 参考文献： [1]彭培根，刘培谅，张仁.固体推进剂性能及原理[M]. 长沙：国防科学技术大学，1987. [2]贺南昌.复合固体推进剂的化学老化[J].固体火箭技术，1991，14（3）：71-77. [3]王春华，彭网大，翁武军，等.HTPB推进剂凝胶分解 特性与老化性能的相关性[J].推进技术，2000，21 （2）：84-87. [4]邢耀国，马银民，董可海，等.用长期贮存定期检测法 预测药柱使用寿命[J].推进技术，1999，20（5）：39- 43. [5]LaytonLH.ChemicalStructuralAgingEffects[R]. ADA002836，1974. [6]CunliffeAV，TodDA，SevenoaksGB.SolFraction Measurements-ATooltoStudyCross-LinkingandAge inginCompositePropellantsandPBXs[C]//37thInter nationalAnnualConferenceofICT，Karlsruhe，Germany， 2006. [7]CelinaM，SkutnikElliottJM，WintersST，etal.Corre lationofAntioxidantDepletionandMechanicalPerform anceDuringThermalDegraditonofanHTPBElastomer [J].PolymerDegradationandStability，2006，91（8）： 1870-1879. [8]LaytonLH.ChemicalStructuralAgingStudiesonHTPB Propellant[R].ADA010731，1975. [9]王春华，彭网大，翁武军，等.HTPB推进剂贮存寿命 的理论预估[J].推进技术，2000，21（3）：63-66. [10]贺南昌.丁羟推进剂老化研究[R].长沙：国防科技大 学，1991. [11]刘宝芬.固体火箭发动机使用寿命预测[J].推进技 术，1986（1）：21-31. [12]HollG.FormerandModernMethodsfortheDetermina tionoftheServiceLifeofRocketPropellants[R].AD- A330303，1996. [13]王春华，彭网大，翁武军，等.固体推进剂贮存寿命 预估方法[J].火炸药，1997（3）：34-37. [14]谢丽宽，邢耀国.超期贮存发动机固体推进剂能量特 性试验研究[J].海军航空工程学院学报，2005，20 （1）：153-156. 3.1 试验原材料准备及性能测试 本文研究涉及的固体推进剂为HTPB推进剂， 推进剂用小方坯规格：120mm×30mm×220mm。 将方坯分别置于40℃，50℃，60℃，70℃， 80℃五个烘箱内，进行了加速老化试验。试验参 考标准GJB770B-2005《火药试验方法》、QJ2328A 《复合固体推进剂高温加速老化试验方法》。 （1）常温力学性能测试 定期取试样，将其置于干燥器中，自然冷却一 天，待应力释放后，进行常温力学性能测试。测试 参考标准QJ924《复合固体推进剂单向拉伸试验方 法》，测试条件：（+23±2）℃，拉速100mm/min。 （2）推进剂表面形貌观察 对推进剂切面或试件的拉伸断面采用电子显 微镜进行观察。 3.2 试验数据 （1）推进剂常温力学性能随贮存老化时间的 变化 推进剂高温加速老化过程中常温力学性能试 验结果见图1。 （2）固体填料/粘合剂基体微观形貌随老化时 间变化情况 未经过加速老化和80℃下经过156天加速老化的HTPB推进剂断口扫描电镜图，以及末经加速 老化和80℃下经过225天加速老化的ATPB推进 剂切面扫描电镜图分别如图2和图3所示。 4 高温加速条件下HTPB推进剂的老化 性能 4.1 HTPB推进剂加速老化过程中的宏观力学 性能 （1）推进剂加速老化过程中的最大抗拉强度 的变化规律 如图1所示，HTPB推进剂最大抗拉强度随着老化时间的延长基本上呈现降低、增加、降低、增 加、降低的变化趋势。在老化初期，由于降解断 链，最大抗拉强度呈降低的趋势；随着老化时间的 延长，由于后固化反应，最大抗拉强度开始增加； 老化中期，后固化已经完全，由于降解断链作用， 最大抗拉强度开始降低；老化中后期，最大抗拉强 度又开始增加，表明HTPB推进剂氧化交联作用强 于降解断链作用；老化后期，由于降解断链作用， 最大抗拉强度有所降低。 总的来说，在推进剂加速老化的全过程中，降 解断链和氧化交联作用基本上同时存在。在整个 老化时间内，最大抗拉强度变化速率基本上为正 值，表明氧化交联作用强于降解断链作用。 （2）推进加速老化过程中最大伸长率的变化 规律 如图1所示，最大伸长率整体上呈降低的趋 势，温度越高，最大伸长率变化百分率越大。老化 初期，最大伸长率基本上呈降低趋势，存在后固化 反应；老化中期，最大伸长率变化平缓，这是由于 氧化交联和后固化基本处于平衡；老化后期，温度 越高，相同老化时间最大伸长率越低。 最大伸长率整体上呈降低的趋势，表明氧化 交联占主导地位。温度越高，后固化、降解断链和 氧化交联反应越显著，同时由于推进剂的氧化交 联作用强于降解断链作用，导致最大伸长率越低。 4.2 HTPB推进剂加速老化过程中固体填料/粘 合剂基体微观形貌的变化规律 如图2所示，80℃下经过156天加速老化的 HTPB推进剂断口粘合剂基体与固体填料界面清 晰，填料已发生脱粘，说明界面粘结性不良，而没 有经过加速老化的推进剂基体与固体填料界面模 糊，固体填料与粘合剂粘结较好，无明显“脱湿” 现象。 如图3所示，80℃下经过225天加速老化的推 进剂，其固体填料与粘合剂的粘结变差，部分固体 填料与粘合剂体系已发生明显“脱湿”，而未经过 加速老化的推进剂固体填料与粘合剂的粘结情况 良好。 5 HTPB推进剂药柱的寿命预估 5.1 寿命预估方法 关于复合固体推进剂的寿命预估，国内外已 有大量研究[11-14]，本文主要根据QJ2328A《复合 固体推进剂高温加速老化试验方法》对已有数据开 展计算，对该HTPB推进剂药柱的寿命进行预估。 5.2 计算方法步骤 按QJ2328A附录A公式（A.1）进行回归分析， 求得各温度下最大伸长率随时间变化的回归方程 以及温度与性能变化速率常数相关的回归方程，结果见表1～2。 由于配方各老化试验温度下的εm，0都接近单 向拉伸性能的初始值，故把初始值定为εm，0，定εm =40%为性能指标下限。 （1）在HTPB推进剂加速老化过程中，最大抗 拉强度随着老化时间的延长呈降低、增加、降低、 增加、降低的变化趋势，最大伸长率整体上呈降低 的趋势，符合丁羟推进剂的老化机理； （2）通过HTPB推进剂加速老化的扫描电镜 图可以看出，部分固体填料与粘合剂体系已发生 明显“脱湿”，表明HTPB推进剂在加速老化过程 中存在老化损伤； （3）在现有试验数据的条件下对该型固体推 进剂贮存寿命的预估结论为17年。 参考文献： [1]彭培根，刘培谅，张仁.固体推进剂性能及原理[M]. 长沙：国防科学技术大学，1987. [2]贺南昌.复合固体推进剂的化学老化[J].固体火箭技术，1991，14（3）：71-77. [3]王春华，彭网大，翁武军，等.HTPB推进剂凝胶分解 特性与老化性能的相关性[J].推进技术，2000，21 （2）：84-87. [4]邢耀国，马银民，董可海，等.用长期贮存定期检测法 预测药柱使用寿命[J].推进技术，1999，20（5）：39- 43. [5]LaytonLH.ChemicalStructuralAgingEffects[R]. ADA002836，1974. [6]CunliffeAV，TodDA，SevenoaksGB.SolFraction Measurements-ATooltoStudyCross-LinkingandAge inginCompositePropellantsandPBXs[C]//37thInter nationalAnnualConferenceofICT，Karlsruhe，Germany， 2006. [7]CelinaM，SkutnikElliottJM，WintersST，etal.Corre lationofAntioxidantDepletionandMechanicalPerform anceDuringThermalDegraditonofanHTPBElastomer [J].PolymerDegradationandStability，2006，91（8）： 1870-1879. [8]LaytonLH.ChemicalStructuralAgingStudiesonHTPB Propellant[R].ADA010731，1975. [9]王春华，彭网大，翁武军，等.HTPB推进剂贮存寿命 的理论预估[J].推进技术，2000，21（3）：63-66. [10]贺南昌.丁羟推进剂老化研究[R].长沙：国防科技大 学，1991. [11]刘宝芬.固体火箭发动机使用寿命预测[J].推进技 术，1986（1）：21-31. [12]HollG.FormerandModernMethodsfortheDetermina tionoftheServiceLifeofRocketPropellants[R].AD- A330303，1996. [13]王春华，彭网大，翁武军，等.固体推进剂贮存寿命 预估方法[J].火炸药，1997（3）：34-37. [14]谢丽宽，邢耀国.超期贮存发动机固体推进剂能量特 性试验研究[J].海军航空工程学院学报，2005，20 （1）：153-156. |
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